第四章 實驗結果與討論
實驗結果與討論分為兩部份，分別針對碳工具鋼及低合金鋼刀片，施
以離子氮化後被覆陶瓷硬膜的複合處理方法，探討其微觀組織結構與機械
性質。文中所述之氮化或不同複合處理下之條件若以編號表示的話，請參
考第三章實驗方法與步驟之表3-3 實驗參數。
4-1 碳工具鋼剪切刀具之複合處理
4-1-1 複合處理於碳工具鋼剪刀微觀組織的探討
1. 氮化對微結構之影響
一般的氣體氮化，氮化溫度在500~550℃範圍內所形成的化合物層，是
以ε−Fe2-3N(氮濃度：9~11%)為主體，再加上γ´-Fe4N(氮濃度：約6 %)所組
成，稱為ε層。此化合物層硬而脆，在提高耐蝕性上有效。另一方面，這種
厚化合物層相當脆，容易在使用中剝離或龜裂，對承受衝擊或高負荷材料
而言，並不恰當。離子氮化的最大特徵：改變氣體組成成份即可控制表面
的氮濃度，即使在相同的氮化溫度下，亦可改變化合物層的相組成。故離
子氮化可藉由參數控制，促使氮化之工件表面不形成化合物層，而僅生成
擴散層，達到氮化之目的，然而基於材質的不同，對氮化的效果也不盡相
同。本研究中將首先探討碳工具鋼SK5 刀片於固定氮化溫度而在不同氮氣
流量下，離子氮化後之相結構，由X 光繞射圖形中可觀察到在固定氮化時
間為4 小時，隨著氮氣流量的增加，γ´-Fe4N 相的繞射強度逐漸減弱，而
ε−Fe3N 相的繞射強度隨之增強，氮流量在70%時表層存在的相結構為
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
70
ε−Fe3N + γ´-Fe4N 雙相化合物層，如圖4-1。此時鋼材硬度值亦隨之增加，
如圖4-2 所示。基於此種原因，而更進一步將氮氣流量比例固定在70％，
只改變氮化時間，隨著氮化時間由4、8、12、16 和20 小時的遞增，可從
圖4-3 的X 光繞射圖中發現，表層主要生成γ´-Fe4N 及小部份的ε−Fe3N 化
合物層，且γ´-Fe4N 相的強度亦隨氮化時間延長而增強，結果發現鋼材表面
硬度值也跟著增加，如圖4-4。綜合XRD 分析結果與從硬度的變化上可知，
在高氮氣流量及較長的氮化時間上，提供了一層較厚的化合物層，大幅提
升鋼材的表面硬度。
由上述的實驗結果，引導我們將離子氮化處理採以固定氮流量70%，
為了使基材不因處理溫度而造成回火軟化的大前體下，選擇以較低的氮化
溫度300℃、350℃和400℃，氮化時間20 小時加以處理。氮化後結果由
XRD 圖4-5 可以獲知，氮化溫度愈高則氮化速率愈快，氮化層的繞射強度
也愈明顯，在PN300 可觀察出表面尚有α-Fe 和化合物層出現，表示化合物
層初步生長，而在PN400 時γ'-Fe、ε-Fe 強度最強，代表其化合物層最厚，
如圖4-3。接著，將上述各溫度處理的氮化試片，進行TiN 硬膜被覆，如圖
4-6 為SK5 在不同氮化溫度被覆TiN 之XRD。複合鍍層繞射結果顯示，如
圖4-6(c)及圖4-6(e)可明顯看出TiN 鍍層皆具TiN(111)優選方位，因鍍層較
薄的關係，圖4-6(a)、圖4-6(b)及圖4-6(d)在XRD 繞射分析上的強度較不明
顯，但可推測無論被覆在任何氮化組織或不同轟擊溫度之基材上，TiN 鍍層
皆具TiN(111)優選方位。
由微結構的分析進而探討比較在三種不同氮化溫度下，何種氮化條件
對TiN 硬膜的負荷承載力能提供最好的支撐效果，以此複合處理的方式改
善刀具基材硬度不足或在長時間使用後刀鋒銳利度降低等問題，藉以提升
剪切刀具的剪切性能與延長使用壽命。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
71
30 40 50 60 70 80
2θ
Intensity
(a)
(b)
(d)
(e)
(f)
(c)
ε-Fe3N
Blank
γ'-Fe4N
(110)
(220)
(102)
(200)
(101)
(111)
(100) (002)
圖4-1. SK 5 (a)原材 (b)10% (c)20% (d)30% (e)50%及(f)70%氮流量之離子
氮化，固定其氮化時間4 小時，試片表面之XRD 繞射圖。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
72
圖4-2. SK 5 在不同氮氣流量下，氮化4 小時後之鋼材硬度曲線。
0 20 40 60 80
N2 Flow rate (%)
400
500
600
700
800
Surface hardness (Hv 0.1)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
73
30 40 50 60 70 80
2θ
Intensity
(a)
(b)
(c)
(d)
(e)
(f)
ε-Fe3N
Blank
γ'-Fe4N
(110)
(220)
(102)
(200)
(101)
(111)
(100) (002)
圖4-3. SK5 在氮氣流量比為70%，改變其氮化時間(a)0 小時 (b)4 小時 (c)8
小時 (d)12 小時 (e)16 小時及(f)20 小時後，試片表面之XRD繞射圖。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
74
0 4 8 12 16 20
Nitriding time (h)
400
600
800
1000
1200
Surfance hardness (Hv 0.1)
圖4-4. SK 5 在氮氣流量比為70%，改變不同氮化時間後的硬度曲線。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
75
30 40 50 60 70 80
2θ
Intensity
ε-Fe3N
Blank
γ'-Fe4N
(110)
(220)
(102)
(200)
(101) (111)
(a)
(b)
(c)
(d)
(002)
圖4-5. SK5 在氮氣流量比為70%，不同的氮化溫度(a)原材 (b)300℃ (c)350
℃及(d)400℃之XRD 繞射圖。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
76
30 40 50 60 70 80
2θ
Intensity
ε-Fe3N
Blank
γ'-Fe4N
TiN
(110)
(220)
(200)
(101)
(111)
(100) (002)
(111)
(a)
(b)
(c)
(d)
(e)
圖4-6. SK5 不同氮化溫度處理後被覆TiN 之XRD 繞射圖，(a)原材 (b)原材
+ TiN (c)PN300 + TiN (d)PN350 + TiN 及(e)PN400 + TiN。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
77
2. 複合鍍膜微觀組織分析
試片在被覆氮化鈦後之截面元素分佈如圖4-7 至4-9 所示，圖中顯示經
不同離子氮化溫度所得之SK 5 高碳鋼，溫度越高時，其氮原子擴散愈深。
在SEM 及配合OM 的微觀觀察可量測出表層的TiN 硬膜約1.3 μm，接著
觀察氮化層，明顯看出PN400 的化合物層最深約7 至8 μm，PN350 化合物
約4 至6 μm，而PN300 化合物層才開始在形成，約為2 至4 μm，並從圖
4-3 XRD 圖對照出表面還尚存少量固溶氮的α-Fe。
從金相之截面組織觀察，最表層為TiN 層呈金黃色；發現氮化表面的
化合物層ε-Fe2-3N + γ´-Fe4N，隨著溫度的升高而增加，表層的化合物層不易
被浸蝕(Etching)，在金相顯微鏡下觀察到一層明顯的白色層，通稱為〝白層〞
(White layer) 【42】，如圖4-10 及圖11 所示。然而將高碳鋼予以氮化處理
時，因除了碳以外不含其它合金元素，所以擴散層內僅會生成針狀或粒狀
的γ´- Fe4N。但是因基材是經調質處理後的回火麻田散體或稱之為回火吐粒
散體(Temper troostite)，其經3% Nital 化學浸蝕後，金相組織顏色較深而較
難辨別，基材是否造成回火軟化現象。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
78
圖4-7. SK 5 經300℃離子氮化後被覆TiN，(a)(b)為不同倍率之SEM 截面形
態，(c)(d)及(e)分別為Fe、Ti 及N 之截面元素分佈。
(a)
(c)
(e)
(b)
(d)
6μm 2μm
Ti
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
79
圖4-8. SK 5 經350℃離子氮化後被覆TiN，(a)(b)為不同倍率之SEM 截面形
態，(c)(d)及(e)分別為Fe、Ti 及N 之截面元素分佈。
(a)
(d)
(e)
(c)
(e)
6μm 2μm
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
80
圖4-9. SK 5 經400℃離子氮化後被覆TiN，(a)(b)為不同倍率之SEM 截面形
態，(c)(d)及(e)分別為Fe、Ti 及N 之截面元素分佈。
(a)
(c)
(e)
(b)
(d)
6μm 2μm
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
81
(a) (b)
(c) (d)
圖4-10. SK 5 經離子氮化後被覆TiN，(a)原材 + TiN (b)PN300 + TiN
(c)PN350 + TiN 及(d)PN400 + TiN 之刀柄橫截面顯微組織圖。
20μm
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
82
(a) (b)
(c) (d)
圖4-11. SK 5 經離子氮化後被覆TiN，(a)Blank + TiN (b)PN300 + TiN
(c)PN350 + TiN 及(d)PN400 + TiN 之刃口截面顯微組織圖。
20μm
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
83
4-1-2 複合處理於碳工具鋼的機械性質探討
1. 複合處理後的硬度量測
圖4-12 為SK5 高碳工具鋼刀片經不同離子氮化溫度被覆氮化鈦後，以
不同荷重所測量的表面硬度。可知無論使用何種荷重，表面硬度隨著氮化
溫度的提高而直線上升，因使用不同的荷重去量測，而出現不同的表面硬
度。由於離子氮化處理後，可對TiN 硬膜提供更有力的支撐作用，故表面
硬度從基材硬度450 Hv，依氮化溫度的昇高而依次提高，PN400 + TiN 可達
1100 Hv，使其硬度得到加成效果。此一現象係因不同的氮化層厚度所造
成，較高的氮化溫度可獲得較厚的氮化層，已驗證於4-1-1 節，因而提供較
大的荷重承載；相對的基材效應降低下來，反應出複合鍍層的本質硬度。
碳工具鋼刀片，在複合處理上，回火軟化為應用上最大夢靨。本研究
試圖採以較低的氮化溫度300℃、350℃、400℃；再於低溫300℃被覆硬膜
加以處理，以得知其表面硬度與硬化深度之關係，結果如圖4-13 所示。圖
中可見氮化溫度愈高其截面硬度依次降低。高碳工具鋼使用在刀具方面，
其最大的缺點在於其對回火軟化的抵抗性低，因此心部硬度必然受到氮化
昇溫的影響而軟化。由刃口截面硬度分佈可知，PN300 + TiN 的刀片較不受
回火軟化的影響；而PN350 + TiN 及PN400 + TiN 刀片基材皆有受熱軟化跡
象，尤其是PN400 + TiN 刀片其回火軟化現象最嚴重。三種氮化溫度分別
使基材心部硬度降至451 Hv、390 Hv 及350 Hv。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
84
0
400
800
1200
1600
Surface hardness (Hv)
50 gf-20sec
100 gf-20sec
300 gf-20sec
Blank PN300 PN350 PN400
+TiN +TiN +TiN +TiN
圖4-12. SK5 高碳鋼經不同離子氮化溫度及被覆TiN 後，以不同荷重所測量
的表面硬度比較圖。圖中背景水平線為Blank 的硬度值。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
85
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Case depth (mm)
0
100
200
300
400
500
600
700
Cross-section hardness (Hv 0.2)
PN300+TiN
PN350+TiN
PN400+TiN
圖4-13. SK 5 不同氮化溫度對於截面硬度之影響（氮化氣氛：N2/H2＝70%）。
2. 鍍膜的附著力
鍍膜與基材間的界面附著性是鍍層最為重要的性能之一。對鍍層材料
來說，其薄膜與基材之間的附著性決定著鍍層的成效。由於刮痕試驗法測
定的臨界載荷和基材界面剪切強度和附著力有物理關係，故一般直接用臨
界荷重表徵鍍層與基材的附著力。圖4-14 是刮痕荷重超過臨界荷重之後，
鍍膜所呈現的五種常見的破裂模式【51】。圖4-14(a)為剝裂(Spalling
failure)；圖4-14(b)為翹曲破裂(Buckling failure)；圖4-14(c)為碎片破裂
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
86
(Chipping failure)；圖4-14(d)為密合破裂(Conformal cracking)；圖4-14(e)為
拉伸破裂(Tensile cracking)。其附著性之高低分別由圖4-14(a)至圖4-14(e)
依次遞增。其中圖4-14(a)到圖4-14(c)的破裂發生在界面附著破裂(Adhesive
failure)，而圖4-14(d)及圖4-14(e)的破裂發生在鍍膜本身內聚破裂(Cohesive
failure)【52】。
圖4-15 為Blank + TiN 的刮痕照片及刮痕末端線掃描成份分析。由圖
4-15(a)刮痕低倍率形貌及圖4-15(b)刮痕末端的高倍率SEM 形貌中，可以
發現，刮痕底部的溝槽非常的平滑，刮痕軌跡邊緣的鍍膜破裂模式，如圖
4-14(c)呈碎片破裂，鍍膜是以Adhesive failure 的型式破裂。為確認鍍層是
否被刮除，利用線掃描對刮痕末端做元素的線掃描成份分析，結果由圖
4-15(c)所示，刮痕寬度內成份主要為鐵，Ti 及N 等元素已消失，即刮痕內
不再有鍍層的存在；這說明整個薄膜已被刮破。圖4-16 為PN300 + TiN 的
刮痕照片及刮痕末端線掃描成份分析。第4-16 圖(a)及(b)為低溫300℃的離
子氮化再被覆氮化鈦的試片，因離子氮化使得鍍膜稍具支撐力，促成附著
力提昇，當刮痕荷重達到100N，刮痕軌跡邊緣的鍍膜幾乎沒有剝落，由圖
4-16 圖(c)的刮痕末端線掃描成份分析的證據也支持了這個事實，破壞模式
呈現如圖4-14(d)所示的密合破裂。圖4-17 為PN350 + TiN 的刮痕照片及刮
痕末端線掃描成份分析。其刮痕破壞模是也是呈現Conformal cracking 模
式。圖4-18 為PN400 + TiN 的刮痕照片及刮痕末端線掃描成份分析；因離
子氮化溫度較高使得鍍膜更具支撐力，使附著力提昇，當刮痕荷重達到
100N，刮痕軌跡邊緣的鍍膜幾乎沒有剝落，即時在刮痕末端處，刮痕內依
然有鈦的存在，表示鍍膜完全沒有脫落，其刮痕破壞模呈現明顯的
Conformal cracking 模式。
鍍膜附著性測試結果顯示：Blank + TiN 的試片，由於僅被覆單一的層
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
87
薄硬膜而基材硬度較低，無法承受刮針所施加的外力，所以刮針達臨界荷
重之後，鍍膜破裂模式呈Chipping failure，此乃內聚力小於附著力的表徵。
鍍膜附著性受預氮化層表面的硬度影響很大，硬度越高，附著性越好。在
複合鍍層中之PN300 + TiN、PN350 + TiN 及PN400 + TiN，因有離子氮化
中介層對TiN 鍍層的有力支撐，使表面硬度提高，其附著性較好，呈現
conformal cracking，此乃內聚力大於附著力的表徵，所以線掃描成份分析
的證據也支持了這個事實，雖然氮化溫度越高，基材會有受熱軟化現象，
但其表面因複合鍍層的效應使表面硬度提高，塑性變形抗力增強，鍍層的
彎曲程度減弱，使鍍層在更高的載荷下才破裂剝離，大大的提昇附著性，
本實驗之複合處理鍍層皆達臨界載荷(Lc)100N 以上。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
88
圖4-14. 刮痕試驗之刮針荷重超過臨界荷重後，鍍膜所呈現的五種常見的破
裂模式【51】。
spallation
faiture
scratch track
spalled coating
previous
failures
buckling
failure
buckling
failure
(a) spalling failure
(b) buckling failure
previous failures
embedded by cracking chipping
embedded coating
bending causes
conformal cracking
tensile failure
σcompressive
σtensile
spallation
or bucking
(c) chipping failure
(d) conformal cracking
(e) tensile cracking
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
89
圖 4-15. SK5 Blank + TiN 試片經過刮痕試驗之(a) 刮痕低倍率形貌 (b) 刮
痕末端高倍率形貌及(c) 刮痕末端元素之線掃描。
刮痕方向
(a)
60μm
線掃描基準線
(b)
Fe
Ti
N
(c)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
90
圖 4-16. SK5 PN300 + TiN 試片經過刮痕試驗之(a) 刮痕低倍率形貌 (b)
刮痕末端高倍率形貌及(c) 刮痕末端元素之線掃描。
刮痕方向
(a)
60μm
線掃描基準線
(b)
Fe
Ti
N
(c)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
91
圖 4-17. SK5 PN350 + TiN 試片經過刮痕試驗之(a) 刮痕低倍率形貌 (b)
刮痕末端高倍率形貌及(c) 刮痕末端元素之線掃描。
刮痕方向
(a)
60μm
線掃描基準線
(b)
Fe
Ti
N
(c)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
92
圖 4-18. SK5 PN400 + TiN 試片經過刮痕試驗之(a) 刮痕低倍率形貌 (b)
刮痕末端高倍率形貌及(c) 刮痕末端元素之線掃描。
刮痕方向
(a)
60μm
線掃描基準線
(b)
Fe
Ti
N
(c)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
93
4-1-3 複合處理應用在光纜線之剪切效能
經個別剪切100、300 及600 刀後觀測其刃口磨損形態來加以評比，圖
4-19(a)為一般的製程是高週波表面硬化 + 鍍硬鉻之剪刀，在鍍硬鉻後刃口
都經研磨後再組裝，刃口較鋒利，剪切100 刀後，刃口明顯的磨損，可知
表層的硬鉻在剪切受力時附著性不好而剝落，僅存高週波硬化層在支撐著
刃口的受力，而出現的磨損形態，再經300 及600 刀後觀測其刃口磨損狀
況依次嚴重，在剪切600 刀後，可見刃口下方有硬鉻脫落的痕跡。圖4-19(b)
為Blank + TiN 的組裝剪刀，因TiN 直接被覆在基材上，無氮化層支撐，在
剪切100 次後刃口就有明顯崩塌，隨著剪切次數的增加，更見嚴重。
圖4-20(a)為複合處理之PN300 + TiN 刃口因離子氮化溫度低，造成氮
化層不夠厚，在表面硬度不足下，氮化鈦受剪切作用力刃口也迅速磨損現
象，剪切100 刀後的情形較上兩種剪刀的磨損量少，隨著剪切次數的增加，
也逐漸造成磨損。圖4-20(b)為PN350 + TiN 的組裝剪刀為本實驗中，剪切
時刃口的磨損量最少，剪切光纜線時表層氮化鈦受到磨損而無變形，因有
氮化層的支撐，剪切多刀後刃口還保持原有的銳利型態。圖4-21 為PN400 +
TiN 的組裝剪刀，雖然氮化層厚度較深且硬度較高，但心部因回火軟化效應
使其心部硬度下降，剪切300 刀後磨損情形也漸次增加。但其剪切結果刃
口磨損狀況優於IH + Cr、Blank + TiN 及PN300 + TiN 的組裝剪刀。綜合剪
切後效能顯示：基材直接被覆單一硬膜的剪切效果最差；其次是複合處理
剪刀PN300 + TiN，因氮化溫度較低會使氮化層不夠厚，剪切時應力直接穿
透至基材，剪切時基材幾乎承受所有的應力，造成應力變形，剪切效能不
彰；再來是IH + Cr，高週波表面硬化層給予表層硬鉻的有力支撐作用，硬
鉻磨損崩落後尚有高週波硬化層，因此磨損較Blank + TiN 及PN300 + TiN
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
94
的剪刀少；PN400 + TiN，雖其處理溫度較高會造成基材的回火軟化，但因
有較高的複合表面硬度，故刃口磨損少。PN350 + TiN，複合處理後基材雖
然有稍許的回火軟化現象(心部硬度400 Hv)，但其可獲得高的複合表面硬度
(1043 Hv)，因此在本實驗中獲得最佳的剪切效果。以上可以顯現複合處理
在剪切刀具方面的可行性獲得證實。然而，本實驗在被覆硬膜處理時，為
了控制溫度在氮化溫度下限，使基材不受溫度影響的條件下施之，故氮化
鈦層厚度僅1~1.5 μm，剪切效果尚嫌不足，假若能再將TiN 厚度增加，則
其效果應會有加成效果。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
95
IH + Cr
0 刀
100 刀
300 刀
Blank+TiN 600 刀
0 刀
100 刀
300 刀
600 刀
圖4-19. SK5 刃口剪切破損形態(a)IH + Cr 剪0 刀、100 刀、300 刀及600 刀、
(b)Blank + TiN 剪0 刀、100 刀、300 刀及600 刀。
(a)
(b)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
96
PN300 + TiN (a)
PN350 + TiN (b)
0 刀
300 刀
0 刀
100 刀
600 刀
100 刀
300 刀
600 刀
圖4-20. SK5 刃口剪切破損形態(a)PN300 + TiN 剪0 刀、100 刀、300 刀及
600 刀、(b)PN350 + TiN 剪0 刀、100 刀、300 刀及600 刀。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
97
PN400+TiN
0 刀
100 刀
300 刀
600 刀
圖4-21. SK5 刃口PN400 + TiN 剪0 刀、100 刀、300 刀及600 刀後之剪切
破損形態。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
98
4-2 低合金工具鋼剪切刀具之複合處理
4-2-1 氮化層與複合層微觀組織的探討
圖4-22 為63CRM 刀片於固定氮化時間而在不同氮氣流量下及添加甲
烷氣體離子氮化後之X 光繞射圖形。本實驗首先將氮化溫度固定在400℃，
氮化時間4 小時，然後分別使用30%、50%、70%氮氣流量及75%N2 +
CH415%氣體等條件施以氮化處理，試圖找尋適當的相結構。由圖4-22(b)
中可知30%氮氣流量時會出現α 擴散層；圖4-22(c)顯示50%時會隨著氮氣
流量的增加，γ´-Fe4N 相的繞射強度隨之增強及出現少量ε−Fe3N 相；70%時
ε−Fe3N 相增強而γ´-Fe4N 減弱；若添加15% CH4 時，會促進ε−Fe3N 相的生
成，能有抑制γ´-Fe4N 相之形成【42】。圖中可見在表面形成ε−Fe3N 之鐵氮
化合物增強和少量γ´-Fe4N 結構。依據李世欽等人【53】對AISI 4140 鋼種
進行離子氮化處理後，隨著氮流量的增大，化合物層中ε相的量逐漸增多，
表面硬度也增高，厚度亦增大，但對擴散層厚度無大影響。氮流量70 %，
500℃，1.8 Torr 時可得最大值750 Hv；化合物層厚度8 μm 最大；氮化最大
深度0.6 mm。山田俊宏與河野顯臣【54】也對氮流量對化合物層的變化做
出參考值。如表4-1。然其使用的氮化溫度皆較高。
本實驗採高碳低合金工具鋼刀片，在複合處理技術上，為了避免基材
在處理時造成回火軟化的效應，依上述所得出的最佳參數，選高氮氣流量
(70 %)及較長的氮化時間(20 小時)，取低於基材回火軟化溫度之300℃、350
℃及400℃施以離子氮化。其XRD 繞射圖如圖4-23 所示，結果顯示，溫度
愈高者氮化速率愈快，相的強度也愈明顯，在PN300 可觀察出表面尚有α-Fe
和化合物層出現，表示化合物層初步生長，而在PN400 時ε−Fe3N 強度最強，
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
99
代表其化合物層最厚。接著，在上述之氮化條件下，進行TiN 硬膜被覆，
進而探討在三種不同氮化溫度下，何種氮化條件對TiN 硬膜的負荷承載力
能提供最好的支撐效果，以此複合處理的方式改善刀具表面硬度不足或在
使用後耐磨性差，使刀鋒銳利度降低等問題，來提升剪切刀具的使用壽命。
本研究利用陰極電弧沉積法在不同氮化溫度之基材上沉積氮化鈦鍍
層，觀察其XRD 圖形，如圖4-24 得知不同溫度預氮化後再被覆硬膜皆出
現微弱的TiN(111)繞射峰，因鍍層厚度較薄故強度較弱，但可知所有的試
件表面都具有相同之TiN(111)優選方位。當硬膜的被覆的昇溫或離子轟擊
前處理時在不影響氮化組織下，高溫氮化組織獲得之化合物層硬度最高，
理論上能對表面荷重做出最大的支撐。但因ε−Fe3N 的介穩特性，容易受到
硬膜被覆的昇溫或離子轟擊前處理而發生脫氮，從而降低附著力【15】。本
實驗過程中，曾在氮化的化合物層表面上進行離子轟擊被覆氮化鈦時，因
轟擊溫度過高使化合物層發生脫氮現象，如圖4-25。使附著性降低，表層
硬膜脫落。故在此採用與SK 5 同樣的低溫被覆硬膜。
表4-1. ε−Fe2-3N 及γ´-Fe4N 隨氮化時採用的氮/氫比例改變的變化【54】。
試片編號 A B C D E
N2/H2 100/0 95/5 50/50 25/75 20/80
ε−Fe2-3N 83 72 55 40 0
γ´-Fe4N 17 28 45 60 100
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
100
30 40 50 60 70 80
2θ
Intensity
(a)
(b)
(c)
(d)
(e)
ε-Fe3N
Blank
γ'-Fe4N
(110)
(220)
(102)
(200)
(101)
(111)
(100) (002)
圖4-22. 63CRM (a)原材 (b)30% N2 (c)50% N2 (d)70% N2 及(e) 75%N2 + 15%
CH4 氮流量之離子氮化，固定氮化時間4 小時，試片表面的XRD
繞射圖。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
101
30 40 50 60 70 80
2θ
Intensity
ε-Fe3N
Blank
γ'-Fe4N
(110)
(220)
(102)
(200)
(101)
(111)
(002)
(100)
(b)
(c)
(d)
(a)
圖4-23. 63CRM 在氮氣流量比為70%，固定氮化時間20 小時，經不同的氮
化溫度(a)原材 (b)300℃ (c)350℃及(d)400℃後之XRD 繞射圖。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
102
30 40 50 60 70 80
2θ
Intensity
ε-Fe3N
Blank
γ'-Fe4N
TiN
(110)
(220)
(102)
(200)
(101)
(111)
(100) (002)
(111)
(a)
(b)
(c)
(d)
(e)
圖4-24. 不同氮化溫度後被覆TiN，(a)原材 (b)原材 + TiN (c)PN300 + TiN
(d)PN350 + TiN 及(e)PN400 + TiN 之XRD 繞射圖。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
103
(a) (b)
圖4-25. (a)(b)63CRM 刀片離子轟擊所造成之表層脫氮組織。
TiN
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
104
圖4-26 及圖4-27 分別為63CRM 低合金鋼的刃口及刀柄處截面金相氮
化組織。在300℃、350℃及400℃溫度氮化處理後被覆氮化鈦硬膜層，刃
口位置所被覆TiN 層很薄約1.0~1.2 μm，因此在之金相截面組織很難觀察
到，但氮化表面的化合物層ε-Fe2-3N + γ´-Fe4N 則很明顯，隨著溫度的升高
而顯著增加，PN300 的化合物層約1~3 μm；PN350 的化合物層約6.0 μm；
PN400 的化合物層約10 μm。表層的化合物層不易被浸蝕(Etching)，在金相
顯微鏡下觀察到的白層，在刃口處氮化效果較明顯呈網狀分佈，刀柄處則
無此現象，另擴散層因經調質處理後的回火麻田散體或稱之為回火吐粒散
體(Temper troostite)組織，其金相顏色較深而較難辨別擴散境界層。由OM
就可清楚觀測出，隨著氮化溫度的升高則化合物層厚度增加的趨勢，因而
能提供硬膜層有較佳的負荷承載力。也可由4-2-2 節所示之表面及截面硬度
得到應證。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
105
圖4-26. 63CRM 經離子氮化後被覆TiN，(a)(b)PN300 + TiN (c)(d)PN350 +
TiN 及(e)(f)PN400 + TiN 刃口之橫截面金相組織。
(a) (b)
(c) (d)
(e) (f)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
106
(e)
(c) (d)
(f)
(b)
圖4-27. 63CRM 經離子氮化後被覆TiN，(a)(b)PN300 + TiN (c)(d)PN350 +
TiN 及(e)(f)PN400 + TiN 之刀柄橫截面金相組織。
(a)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
107
4-2-2 複合處理於低合金工具鋼的機械性質探討
1.硬度測試
63CRM 低合金鋼基材經不同離子氮化溫度及被覆TiN 硬膜後之表面硬
度值於圖4-28，圖中可發現Blank + TiN 所測得的表面硬度與基材相差不
多，表面硬度並沒有提升，其原因為TiN 較薄當壓痕器壓入時，直接壓穿
鍍層到基材上，此時測得的硬度並不是鍍層本身的硬度，而是基材硬度。
而經複合處理得的試片，無論使用何種荷重，表面硬度隨著氮化溫度的提
高而直線上升趨勢，處理前基材調質硬度為400~450Hv，複合鍍層硬度
PN300 + TiN 為700Hv(0.05)；PN350 + TiN 為945 Hv(0.05)；PN400 + TiN 可達
1047 Hv(0.05)。複合處理主導表面硬度的因素有二；其一是氮化組織，其二
是被覆TiN 硬膜的基材溫度。由於前者的作用，只要擁有較厚的化合物層
ε−Fe3N 氮化組織，而呈現最高的硬度值，其原因不難了解，係因氮化組織
中最硬的ε−Fe3N 起了荷重承載(Load carrying)作用，防止壓痕器刺穿所致。
由表面硬度測試結果顯示，複合處理的表面硬度均高於TiN 鍍層；離
子氮化所形成的硬氮化層可提供氮化鈦硬膜受應力作用時有較大的支撐作
用，相對的基材效應降低下來，反應出複合鍍層的本質硬度，達到強化效
果。另外，經過離子氮化和硬膜被覆TiN 的複合處理，可形成一個合理的
硬度梯度分佈。由低合金鋼63CRM 的截面硬度分佈，如圖4-29 所示。單
層TiN 硬度雖高，但鍍層薄，硬度梯度太陡，而離子氮化處理雖可出現深
達0.25~0.30 mm 的硬化層，最外層硬度雖不高；而經由複合處理正好彌補
了兩者的不足，複合處理既有一個高的表面硬度達到1050 Hv0.05，又有一個
深的過渡層強化層，並於沉積過程中Ti 與N 的作用及向內進一步擴散，導
致過渡層的硬度比單一的離子氮化層硬度高，從而提高了複合鍍層的承載
能力和抗磨損能力。本實驗所使用之63CRM 低合金的截面硬度分佈，可發
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
108
現其心部硬度不受複合處理溫度的影響，此結果與SK5 碳鋼試片心部的軟
化程度不同，由實驗結果可明確得知，低合金鋼63CRM 的回火軟化抵抗性
優於碳鋼SK5。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
109
0
400
800
1200
1600
Surface hardness (Hv)
50 gf-20sec
100 gf-20sec
300 gf-20sec
Blank PN300 PN350 PN400
+TiN +TiN +TiN +TiN
圖4-28. 63CRM，經不同離子氮化溫度及被覆TiN 後，以不同荷重所測量的
表面硬度比較圖。圖中水平線為Blank 的硬度值。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
110
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Case depth (mm)
0
100
200
300
400
500
600
700
Cross-section hardness (Hv 0.2)
PN300+TiN
PN350+TiN
PN400+TiN
圖4-29. 63CRM 不同氮化溫度對截面硬度之影響（氮化氣氛：N2/H2＝70%）
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
111
2.刮痕試驗
低合金鋼63CRM 刀片，在不同氮化溫度結構上被覆氮化鈦硬膜的複合
處理，為了探討膜/基界面的附著性而施以刮痕試驗。圖4-30 為Blank + TiN
試片的刮痕試驗結果的綜合分析圖，第4-30 圖(a)是刮痕低倍率型貌，因倍
率較低難以判定鍍膜是否剝落及崩裂，特將刮痕末端放大，其SEM 刮痕軌
跡如圖4-30(b)，可見刮痕底部呈現光滑弧狀痕跡，而鍍層外圍有剝裂現象，
因刮針移動時軌跡內鍍層與基材受壓縮應力而產生變形，末端因基材較軟
刮入較深將鍍膜刮除，刮痕邊緣鍍層產生剝落，屬於如圖4-14 破壞模式中
的Chipping failure，其發生在界面附著破裂模式。此可由4-30 圖(c)刮痕末
端的線掃描元素分佈圖中，得知刮痕內部已無鈦、氮元素，即刮痕溝槽中
完全沒有鍍層剩餘，代表鍍層完全失效而獲得證實，代表此試片其TiN 鍍
層附著性低。經複合處理的試片其刮痕試驗結果，如圖4-31 為PN300 + TiN
試片，由圖4-31(a)的低倍率觀察整個刮痕型態，仍然保持一完美之刮針形
狀，鍍膜幾乎沒有剝落。更進一步，將末端的SEM 刮痕軌跡倍率再放大，
如圖4-31(b)。刮針超過臨界荷重之後，刮痕軌跡邊緣的鍍膜確實沒有剝落，
破裂模式呈Conformal cracking。為確認鍍層是否殘存在刮痕內，利用EDS
分析，線掃描氮、鈦和鐵元素的成份分佈，如圖4-31(c)，結果發現刮痕底
部的成份主要還有Ti 及N 元素，這說明了整個氮化鈦硬膜並沒有被刮破，
此試片刮痕荷重的臨界載荷值達100N，鍍層仍未剝落，因此有較佳的附著
性。繼續觀察複合處理後刮痕試驗的狀況，如圖4-32 為PN350 + TiN 試片
及圖4-33 為PN400 + TiN 的試片，其結果顯示和PN300 + TiN 試片相同，
由末端表面刮痕底部的SEM 形貌可知刮痕溝槽底部有些皺折痕跡，破裂是
發生在鍍膜本身的Cohesive failure。
以上分析結果表明；低合金鋼63CRM 的各種實驗試片，經刮痕試驗的
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
112
結果與碳鋼SK5 有相似的趨勢。鍍膜的附著性受預氮化層表面硬度的影響
很大，硬度越高附著性越好。在基材上直接被覆單一硬膜，由於表面硬度
較低，使其附著性較差，為Adhesion 的破裂模式；在300℃、350℃及400
℃的氮化溫度下再被覆氮化鈦，由於其複合鍍層的硬度較高，其附著性較
好，為Cohesion 的破裂模式。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
113
圖 4-30. 63CRM 原材 + TiN 試片經過刮痕試驗之(a) 刮痕低倍率形貌 (b)
刮痕末端高倍率形貌及(c) 刮痕末端元素之線掃描
刮痕方向
(a)
60μm
線掃描基準線
(b)
Fe
Ti
N
(c)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
114
圖 4-31. 63CRM PN300 + TiN 試片經過刮痕試驗之(a) 刮痕低倍率形貌 (b)
刮痕末端高倍率形貌及(c) 刮痕末端元素之線掃描
刮痕方向
(a)
60μm
線掃描基準線
(b)
Fe
Ti
N
(c)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
115
圖 4-32. 63CRM PN350 + TiN 試片經過刮痕試驗之(a) 刮痕低倍率形貌 (b)
刮痕末端高倍率形貌及(c) 刮痕末端元素之線掃描
刮痕方向
(a)
60μm
線掃描基準線
(b)
Fe
Ti
N
(c)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
116
圖 4-33. 63CRM PN400 + TiN 試片經過刮痕試驗之(a) 刮痕低倍率形貌 (b)
刮痕末端高倍率形貌及(c) 刮痕末端元素之線掃描
刮痕方向
(a)
60μm
線掃描基準線
(b)
Fe
Ti
N
(c)
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
117
4-2-3 複合處理應用在鐵皮剪之剪切性能探討
目前最常使用的鐵皮剪有碳工具鋼、合金工具鋼、高速鋼等材質。本
實驗採用63CRM 鋼材為高碳低鉻鉬合金鋼，其一般的常規處理是刀片經淬
火回火之調質處理後，刃口部施以高週波表面硬化處理，再低溫回火使刃
口硬度達到62HRC(約750Hv)，硬化層深度約3~5mm，使刀片能承受剪切
之應力，避免刀片發生早期崩刃、變形、斷裂。然而刃口部的高週波硬化
處理，因電參數的不穩定性使刃口常過熱或不足，會造成刃口部的組織不
均勻性，從而影響品質的穩定性。本實驗基於此種緣故而試圖以複合處理
方式來加以改善，經離子氮化後再施以硬膜被覆的複合處理，其表面硬度
皆高於高週波硬化硬度，如圖4-28，且又有高的附著性。
剪刀的剪切試驗，最能顯現其真正的綜合剪切性能，一般常規的檢測
方法是用手動剪切鐵板後，再剪棉紗布及紙章，檢查刃口有無損傷及剪切
時剪刀的銳利度做為檢測基準。本實驗為了得到更確切的剪切效能，使用
剪力測試機上進行剪切測試，如圖3-14 所示。並依次施以剪切鋼板100 刀、
300 刀和600 刀，將分別將剪切後的刃口形態及施力負載數據加以分析探
討。圖4-34(a)為IH 刀片經剪100 刀、300 刀和600 刀後的刃口形態。圖中
可清楚的看見其刃口在剪切100 刀時，刃口就有損傷，而在300 刀時刃口
嚴重磨損，600 刀時更加大量磨損。圖4-34(b)為Blank + TiN 刀片經剪100
刀、300 刀和600 刀後的刃口形態；照片中可獲知其刃口在剪切100 刀時，
刃口同IH 刀片損傷一樣，剪300 刀及600 刃口損傷也嚴重，但沒有IH 刃
口那麼嚴重。對於複合處理剪刀的剪切效果，隨著氮化處理溫度的提高而
顯著的提升，由刃口的磨損情況也越來越少的趨勢。PN300 + TiN 剪切後刃
口及PN350 + TiN 剪切後刃口，如圖4-35 所示；而PN400 + TiN 剪切後刃
口如圖4-36 所示。由剪切試驗結果也獲得，複合鍍層不僅硬度較高，附著
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
118
性好，而且其剪切性能也較好的趨勢。
剪切後的受力負載曲線圖，如圖4-37、圖4-38、圖4-39 和圖4-40 所示。
剪切圖中縱軸是負載；橫軸為剪切長度，剛開始剪切試驗時，因力矩較近
受力較小，隨著剪切長度的增加，其施力的力距越增加，荷重也會逐漸增
大，而出現圖中之曲線圖，因此，剪切的曲線越平緩且最後位置受力負載
越輕，表示其越省力越好剪切。剪力試驗結果的受力負載數據，如表4-2
所示。由表中可知剪切前受力負載較高，隨著剪切次數的增加，受力負載
越少，其數據也因氮化溫度的升高而明顯下降的趨勢。實驗結果獲得剪切
效果順序是PN400 + TiN＞PN350 + TiN＞PN300 + TiN＞Blank + TiN＞IH。
至於同一剪刀刃口經剪切後，如表4-2 所示，隨剪切次數增加而降低剪力的
原因與刃口磨耗後，刃口越尖銳越鋒利有關。
綜合上述的剪切測試結果可以得之，複合處理應用在鐵皮剪方面，確
實有其優越性而獲得應證。
表4-2. 63CRM 不同處理條件，其剪切後的剪力負荷
試 樣
次數
IH Blank +
TiN
PN300 +
TiN
PN350 +
TiN
PN400 +
TiN
剪切前
(N) 405.0 393.8 372.4 380.9 351.0
剪切100 刀
(N) 377.3 375.1 362.6 349.7 363.9
剪切300 刀
(N) 359.9 357.7 339.4 325.6 318.1
剪切600 刀
(N) 328.7 305.1 272.2 268.2 250.8
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
119
Cutting times
0
100
200
300
400
500
Load (N)
IH
Blank + TiN
PN300 + TiN
PN350 + TiN
PN400 + TiN
0 times 100 times 300 times 600 times
圖4-34. 63CRM 不同處理條件，其剪切後的剪力負荷。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
120
(a) IH
0 刀
100 刀
300 刀
600 刀
(b) Blank + TiN
0 刀
100 刀
300 刀
600 刀
圖4-35. 63CRM 刃口剪切破損型態(a)IH 剪0 刀、100 刀、300 刀及600 刀、
(b)Blank + TiN 剪0 刀、100 刀、300 刀及600 刀
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
121
(a) PN300 + TiN
0 刀
100 刀
300 刀
0 刀
100 刀
300 刀
600 刀
(b) PN350 + TiN 600 刀
圖4-36. 63CRM 刃口剪切破損型態(a)PN300 + TiN 剪0 刀、100 刀、300 刀
及600 刀、(b)PN350 + TiN 剪0 刀、100 刀、300 刀及600 刀。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
122
0 刀
100 刀
300 刀
600 刀
PN400 + TiN
圖4-37. 63CRM 刃口剪切破損型態PN400 + TiN 剪0 刀、100 刀、300 刀及
600 刀。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
123
4
5
3
2 1
3. PN300＋TiN
5. PN400＋TiN
4. PN350＋TiN
2. Blank＋TiN
1. IH
Load (N)
001 2 3 4 5 6 7 8 910
500
400
300
200
100
Cutting distance (cm)
圖4-38. 63CRM 各種不同處理條件下，剪切試驗前的剪力測試曲線。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
124
4
3
2
5 1
500
400
Load (N)
300
200
100
0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
4. PN350＋TiN
5. PN400＋TiN
3. PN300＋TiN
2. Blank＋TiN
1. IH
Cutting distance (cm)
圖4-39. 63CRM 在各種不同處理條件下，剪切100 刀後的剪力測試曲線。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
125
5
4
3
1 2
500
400
Load (N)
300
200
100
0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
4. PN350＋TiN
5. PN400＋TiN
3. PN300＋TiN
2. Blank＋TiN
1. IH
Cutting distance (cm)
圖4-40. 63CRM 在各種不同處理條件下，剪切300 刀後的剪力測試曲線。
複合處理在剪切刀具上的應用研究
逢甲大學e-Thesys（91 學年度）
126
5
4
3
2
1
500
400
Load (N)
300
200
100
0
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
4. PN350＋TiN
5. PN400＋TiN
3. PN300＋TiN
2. Blank＋TiN
1. IH
Cutting diatance (cm)
圖4-41. 63CRM 在各種不同處理條件下，剪切600 刀後的剪力測試曲線。
Bewise Inc. www.tool-tool.com Reference source from the internet.
歡迎來到Bewise Inc.的世界，首先恭喜您來到這接受新的資訊讓產業更有競爭力，我們是提供專業刀具製造商，應對客戶高品質的刀具需求，我們可以協助客戶滿足您對產業的不同要求，我們有能力達到非常卓越的客戶需求品質，這是現有相關技術無法比擬的，我們成功的滿足了各行各業的要求，包括：精密HSS DIN切削刀具、協助客戶設計刀具流程、DIN or JIS 鎢鋼切削刀具設計、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 航太切削刀具,NAS航太刀具設計、超高硬度的切削刀具、醫療配件刀具設計、複合式再研磨機、PCD地板專用企口鑽石組合刀具、粉末造粒成型機、主機版專用頂級電桿、PCD V-Cut刀、捨棄式圓鋸片組、粉末成型機、主機版專用頂級電感、’汽車業刀具設計、電子產業鑽石刀具、木工產業鑽石刀具、銑刀與切斷複合再研磨機、銑刀與鑽頭複合再研磨機、銑刀與螺絲攻複合再研磨機等等。我們的產品涵蓋了從民生刀具到工業級的刀具設計；從微細刀具到大型刀具；從小型生產到大型量產；全自動整合；我們的技術可提供您連續生產的效能，我們整體的服務及卓越的技術，恭迎您親自體驗！！
BW Bewise Inc. Willy Chen willy@tool-tool.com bw@tool-tool.com www.tool-tool.com skype:willy_chen_bw mobile:0937-618-190 Head &Administration Office No.13,Shiang Shang 2nd St., West Chiu Taichung,Taiwan 40356 http://www.tool-tool.com / FAX:+886 4 2471 4839 N.Branch 5F,No.460,Fu Shin North Rd.,Taipei,Taiwan S.Branch No.24,Sec.1,Chia Pu East Rd.,Taipao City,Chiayi Hsien,Taiwan
Welcome to BW tool world! We are an experienced tool maker specialized in cutting tools. We focus on what you need and endeavor to research the best cutter to satisfy users’ demand. Our customers involve wide range of industries, like mold & die, aerospace, electronic, machinery, etc. We are professional expert in cutting field. We would like to solve every problem from you. Please feel free to contact us, its our pleasure to serve for you. BW product including: cutting tool、aerospace tool .HSS DIN Cutting tool、Carbide end mills、Carbide cutting tool、NAS Cutting tool、NAS986 NAS965 NAS897 NAS937orNAS907 Cutting Tools,Carbide end mill、disc milling cutter,Aerospace cutting tool、hss drill’Фрезеры’Carbide drill、High speed steel、Compound Sharpener’Milling cutter、INDUCTORS FOR PCD’CVDD(Chemical Vapor Deposition Diamond )’PCBN (Polycrystalline Cubic Boron Nitride) ’Core drill、Tapered end mills、CVD Diamond Tools Inserts’PCD Edge-Beveling Cutter(Golden Finger’PCD V-Cutter’PCD Wood tools’PCD Cutting tools’PCD Circular Saw Blade’PVDD End Mills’diamond tool. INDUCTORS FOR PCD . POWDER FORMING MACHINE ‘Single Crystal Diamond ‘Metric end mills、Miniature end mills、Специальные режущие инструменты ‘Пустотелое сверло ‘Pilot reamer、Fraises’Fresas con mango’ PCD (Polycrystalline diamond) ‘Frese’POWDER FORMING MACHINE’Electronics cutter、Step drill、Metal cutting saw、Double margin drill、Gun barrel、Angle milling cutter、Carbide burrs、Carbide tipped cutter、Chamfering tool、IC card engraving cutter、Side cutter、Staple Cutter’PCD diamond cutter specialized in grooving floors’V-Cut PCD Circular Diamond Tipped Saw Blade with Indexable Insert’ PCD Diamond Tool’ Saw Blade with Indexable Insert’NAS tool、DIN or JIS tool、Special tool、Metal slitting saws、Shell end mills、Side and face milling cutters、Side chip clearance saws、Long end mills’end mill grinder’drill grinder’sharpener、Stub roughing end mills、Dovetail milling cutters、Carbide slot drills、Carbide torus cutters、Angel carbide end mills、Carbide torus cutters、Carbide ball-nosed slot drills、Mould cutter、Tool manufacturer.
ようこそＢｅｗｉｓｅ Ｉｎｃ.の世界へお越し下さいませ、先ず御目出度たいのは新たな
情報を受け取って頂き、もっと各産業に競争力プラス展開。
弊社は専門なエンド・ミルの製造メーカーで、客先に色んな分野のニーズ、
豊富なパリエーションを満足させ、特にハイテク品質要求にサポート致します。
弊社は各領域に供給できる内容は：
（３）鎢鋼エンド・ミル設計
（４）航空エンド・ミル設計
（５）超高硬度エンド・ミル
（７）医療用品エンド・ミル設計
弊社の製品の供給調達機能は：
（４）オートメーション整備調達
弊社の全般供給体制及び技術自慢の総合専門製造メーカーに貴方のご体験を御待ちしております。
Bewise Inc. talaşlı imalat sanayinde en fazla kullanılan ve üç eksende (x,y,z) talaş kaldırabilen freze takımlarından olan Parmak Freze imalatçısıdır. Çok geniş ürün yelpazesine sahip olan firmanın başlıca ürünlerini Karbür Parmak Frezeler, Kalıpçı Frezeleri, Kaba Talaş Frezeleri, Konik Alın Frezeler, Köşe Radyüs Frezeler, İki Ağızlı Kısa ve Uzun Küresel Frezeler, İç Bükey Frezeler vb. şeklinde sıralayabiliriz.
BW специализируется в научных исследованиях и разработках, и снабжаем самым высокотехнологичным карбидовым материалом для поставки режущих / фрезеровочных инструментов для почвы, воздушного пространства и электронной индустрии. В нашу основную продукцию входит твердый карбид / быстрорежущая сталь, а также двигатели, микроэлектрические дрели, IC картонорезальные машины, фрезы для гравирования, режущие пилы, фрезеры-расширители, фрезеры-расширители с резцом, дрели, резаки форм для шлицевого вала / звездочки роликовой цепи, и специальные нано инструменты. Пожалуйста, посетите сайт www.tool-tool.com для получения большей информации.
BW is specialized in R&D and sourcing the most advanced carbide material with high-tech coating to supply cutting / milling tool for mould & die, aero space and electronic industry. Our main products include solid carbide / HSS end mills, micro electronic drill, IC card cutter, engraving cutter, shell end mills, cutting saw, reamer, thread reamer, leading drill, involute gear cutter for spur wheel, rack and worm milling cutter, thread milling cutter, form cutters for spline shaft/roller chain sprocket, and special tool, with nano grade. Please visit our web www.tool-tool.com for more info.
